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石化管是石油化工用无缝钢管的总称及简称。石油化工生产包括石油精炼、石油化工材料、石油化纤和化肥生产。生产过程中主要物理和化学反应都是在特定的压力和温度下进行的。原材料、反应物和产出物都具有不同程度的腐蚀性。
石化管按设备分类为石油裂化设备用无缝钢管（简称裂化管）、化肥设备用高压无缝钢管（简称化工管）和现代化的高产大化工厂用无缝钢管即“三化”化工、化纤、化肥用无缝钢管；按钢种分类为：碳钢钢管、合金钢钢管和不锈钢钢管。
现将裂化管和化工管分别介绍于后，而“三化”用无缝钢管，至今还没有专业标准，一般碳钢和合金钢钢管分别采用裂化管和化工管标准；不锈钢钢管则采用不锈钢管标准（GB/T 14976、GB/T 14975或GB/T 13296，
裂化管（标准GB 9948）是用于石油精炼厂的炉管、热交换器管和连接管道，是我国开发专用无缝钢管早的品种之一。
鞍钢无缝钢管厂早在1955年8月，就按ГOCT 550－1941标准（后改为鞍标4401－1956）用大连钢厂试制的管坯，试生产出了Cr7SiMnTi钢Φ89mm×6mm裂化管。因生产困难，成材率较低，后来将钢号改为12Cr5MoA；再后又进一步改为Cr5Mo。1963年，原冶金部为了适应经济建设对裂化管需求的增加和生产厂的增多，制定和公布了“石油裂化用无缝钢管”的部颁标准YB 237－1963，并于1970年进行了修订，变为YB 237－1970。这期间，鞍钢无缝钢管厂于1965年按“鞍新9－1965”新产品试制技术条件，试制出了Cr2Mo钢石油裂化管；1969年在生产供应Cr5Mo钢管的同时，又按“1969－4－石油部－3”低合金管新产品试制技术条件，试制出了我国自己的15Al3MoWTi钢号石油裂化管。
化工管（标准GB 6479）是用于工作温度在－40～400℃，工作压力10～32MPa的化肥、化工厂的设备和管道。1960年上海钢管厂为了支援化肥厂的建设，试制出了冷拔高压化肥无缝钢管。1970年原冶金部制定并公布了“化肥设备用高压无缝钢管”部颁标准YB 800－1970。1986年升级为国标GB 6479。
甘南临潭天祥钢管有限公司位于大东钢管城嫩江路6号，地理位置优越，交通十分便捷。主要生产[城市无缝钢管]等产品。凭借雄厚的技术力量、精良的生产设备，我们形成了完整的产品系列，拥有技术实力的管理人员，完善的质量保证体系，完备的检验手段。在企业的发展过程中我们特别重视新技术、新产品的引进和开发，不断实现产品的升级换代，以优良的质量、完善的服务赢得了用户，占领了市场， 多年来我厂以质优的产品、优良的售后服务、可靠的信誉，赢得了众多客户的一致赞赏和信赖。我厂将继续在箱柜行业里以超前的意识、高超的技艺、良好的质量理念与广大客户携手合作，开发制造合格的产品。
在钢管生产中，钢坯的加热过程实际上就是热源的传热过程，温度差是传热的基本条件，有温度差才会发生热的传播，根据传热过程中物体温度有无变化，传热可分为稳定态传热和不稳定态传热两种状态。
稳定态传热是指在传热过程中，物体各处的温度不随时间变化的传热现象。
不稳定态传热是指物体在加热过程中，温度在不断升高，热量不断地由物体表面传向内部，即温度随时间变化的传热现象。
热的传播有传导、对流、辐射3种方式。
1 传 导传导传热一般由同一物体的高温部分传至低温部分，也可由高温物体传至与其紧密接触的低温物体。传导传热具有以下特点。
（1）传导传热只有粒子的微观热运动，没有宏观的运动或位移。因此传导传热主要发生在金属、耐火材料等固体中。
（2）微粒之间必须碰撞接触，才能进行传导传热。因此，当固体内存在大量孔隙时，传导传热便大大削弱，加热炉常用的隔热材料就是根据这一原理制成的。
2 对 流对流热交换是由于流体（液体和气体）作宏观运动时，在接触过程中实现热能从高温到低温的转移。故这种传热方式的媒介只能是液体（包括流动的金属熔体）和气体。对流热交换可以发生在流体与固体表面之间，也可以发生在流体内部。
3 辐 射对流与传导两种传热方式必须是物体接触才能传递热能，而辐射则是物体间不必接触就可以将热能由一物体传导到另一物体的传热方式。
上述3种传热方式在工业炉内往往是同时存在的。
无缝钢管，因其用途不同而分为如下若干品种：
GB/T8162-1999(结构用无缝钢管)。主要用于一般结构和机械结构。其代表材质(牌号)：碳素钢20、45号钢;合金钢Q345、20Cr、40Cr、20CrMo、30-35CrMo、42CrMo等。
GB/T8163-1999(输送流体用无缝钢管)。主要用于工程及大型设备上输送流体管道。代表材质(牌号)为20、Q345等。
GB3087-1999(低中压锅炉用无缝钢管)。主要用于工业锅炉及生活锅炉输送低中压流体的管道。代表材质为10、20号钢。
GB5310-1995(高压锅炉用无缝钢管)。主要用于电站及核电站锅炉上耐高温、高压的输送流体集箱及管道。代表材质为20G、12Cr1MoVG、15CrMoG等。
GB5312-1999(船舶用碳钢和碳锰钢无缝钢管)。主要用于船舶锅炉及过热器用I、II级耐压管等。代表材质为360、410、460钢级等。
GB1479-2000(高压化肥设备用无缝钢管)。主要用于化肥设备上输送高温高压流体管道。代表材质为20、16Mn、12CrMo、12Cr2Mo等。
GB9948-1988(石油裂化用无缝钢管)。主要用于石油冶炼厂的锅炉、热交换器及其输送流体管道。其代表材质为20、12CrMo、1Cr5Mo、1Cr19Ni11Nb等。
GB18248-2000(气瓶用无缝钢管)。主要用于制作各种燃气、液压气瓶。其代表材质为37Mn、34Mn2V、35CrMo等。
GB/T17396-1998(液压支柱用热轧无缝钢管)。主要用于制作煤矿液压支架和缸、柱，以及其它液压缸、柱。其代表材质为20、45、27SiMn等。
GB3093-1986(柴油机用高压无缝钢管)。主要用于柴油机喷射系统高压油管。其钢管一般为冷拔管，其代表材质为20A。
GB/T3639-1983(冷拔或冷轧精密无缝钢管)。主要用于机械结构、碳压设备用的、要求尺寸精度高、表面光洁度好的钢管。其代表材质20、45钢等。
GB/T3094-1986(冷拔无缝钢管异形钢管)。主要用于制作各种结构件和零件，其材质为优质碳素结构钢和低合金结构钢。
GB/T8713-1988(液压和气动筒用精密内径无缝钢管)。主要用于制作液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧无缝钢管。其代表材质为20、45钢等。
GB13296-1991(锅炉、热交换器用不锈钢无缝钢管)。主要用于化工企业的锅炉、过热器、热交换器、冷凝器、催化管等。用的耐高温、高压、耐腐蚀的钢管。其代表材质为0Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti、0Cr18Ni12Mo2Ti等。
GB/T14975-1994(结构用不锈钢无缝钢管)。主要用于一般结构(宾馆、饭店装饰)和化工企业机械结构用的耐大气、酸腐蚀并具有一定强度的钢管。其代表材质为0-3Cr13、0Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti、0Cr18Ni12Mo2Ti等。
GB/T14976-1994(流体输送用不锈钢无缝钢管)。主要用于输送腐蚀性介质的管道。代表材质为0Cr13、0Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti、0Cr17Ni12Mo2、0Cr18Ni12Mo2Ti等。
YB/T5035-1993(汽车半轴套管用无缝钢管)。主要用于制作汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管用的优质碳素结构钢和合金结构钢热轧无缝钢管。其代表材质为45、45Mn2、40Cr、20CrNi3A等。
在圆孔型中纵轧钢管的工序有穿孔（推轧穿孔）、延伸（自动轧管、连轧管、周期轧管、顶管）、定径、减径（张力减径、微张力减径），其中大多数为二辊和三辊，。纵轧基础理论研究主要偏重在连轧管理论与张力减径理论方面，这是由于它们的塑性变形理论与运动学，孔型设计与受力分析具有代表性。
1 轧管理论
我国早在１９７６年东北重型机械学院在他们的五机架连轧管实验轧机上进行了全浮芯棒与限动芯棒连轧管参数的多次试验研究。１９７９年对他们的前3次试验作了总结———《连续式热轧管机模拟试验总结》，详细介绍了实验装置、实验结果与分析。实验表明：中性面与压力面不重合；单位压力的值沿横向逐渐减小，近似线性分布，值在接触弧中点附近；孔型顶部前滑区长度，随横向坐标的增加前滑区缩短；轧制过程中中性线沿宽向的分布迹线近似椭圆曲线；摩擦因数在轧制方向和宽度方向都是变化的，出口侧的摩擦因数大于入口侧；在条件相同的情况下，限动芯棒的轧制力较浮动芯棒小１３%左右，而轧制扭矩大２０％左右。他们获得的变形区内全摩擦力的分布规律和金属表面的流动规律，在国内外也属首次。
20世纪80年代燕山大学，在研究连轧管变形区内金属的三维塑性流动方面，用能量小原理中的变分法、条元法求解连轧管变形区内金属的三维流动速度、应变速度、应力分布、轧制单位压力分布和摩擦力分布。其研究水平比过去的二维分析和只解决钢管的外形尺寸变形提高了一大步。
宝钢无缝钢管厂结合他们在浮动芯棒连轧管机生产中的具体技术问题，分析研究了原西德、日本许多厂家对“竹节”形成机理的分析和控制手段后，于1988年研究开发出一种新的“竹节”控制方法。这种控制方法可以基本上后“竹节”，而且可以使后“竹节”段的壁厚与中段相同，甚至比中段更薄，这对于解决张力减径机管端增厚十分有利。
20世纪90年代末天津钢管公司结合他们在限动芯棒连轧管机生产中的具体技术问题，研究了影响限动芯棒连轧管机速度制度的有关因素，定量分析了限动速度与芯棒预插行程、芯棒规格和荒管长度之间的关系，从而保证连轧过程稳定、产品有高的精度。分析了影响连轧管机速度制度的关键因素———机架孔型系数。
太原重型机械厂是包钢无缝钢管厂引进Φ180mm少机架限动芯棒连轧管机组项目的合作生产单位。他们除了对全套机组的机、电、液、控设备进行消化吸收，自行研制外，还对其工艺基础理论进行了深入探讨。探讨了在少机架连轧管机组中有关限动芯棒轧制的变形速度、速度制度和孔型设计。他们用孔型设计方法计算得到的数据十分接近外商提供的原始资料。
2 张力减径工艺基础理论
我国制造的Φ76，108mm两套张力减径试验样机于20世纪７０年代初投入试生产，为国内张力减径设计、生产工艺摸索了经验。由于设计时未能正确的进行工艺参数与力能参数计算，致使这两套机组在试生产中，经常发生钢管拉断及设备部件损坏事故。经对主要力能参数进行实验测定，详细分析了事故原因，认为，Φ７６，108mm张力减径机样机发生钢管拉断的原因是原设计总减径量、总减壁量等工艺参数过高，致使张力系数过高，个别机架张力系数已达到０.９４，而实测轧制力矩是设备设计强度的数倍，故认为今后的张力减径机设计应以冲击力矩作为计算机架与传动系统强度的依据。
早在20世纪70年代初期，就在Φ７６mm张力减径的试验机组上研究了张力、单架的减径量及其分配、孔型设计等对张力减径钢管内六方的影响。通过多年的反复试验和实践，已基本弄清了影响内六方的因素，成功地找到了一些克服方法。具体有，张力减径机机架数不能太少；S/D∧0.1的钢管，单架减径量应限制在8.2％以下；0.10≤S/D≤0.135的钢管，单架减径量应限制在7.5％以下；降落机架应适当增加，正宽展孔型可采用5架降落，零宽展和负宽展可采用4架降落；工作机架减径量升起后，即应逐渐降落，具体可按比例分配法分配；S/D∧0.10的钢管，应采用正宽展孔型设计；0.10≤S/D≤0.13的钢管，应采用零宽展孔型设计；S/D∧0.135的钢管，应采用负宽展孔型设计。
20世纪80年代通过研究张力减径管增厚段壁厚分布形态，以及各种工艺因素对其影响的规律，对壁厚分布形态进行曲线拟合，得出可较表示张力系数、减径量、传动形式、机架间距、壁厚系数、荒管壁厚等各种工艺参数，对张力减径管增厚段壁厚分布形态影响的数学模型，用此数模计算设计，能生产出中间厚两端薄的，荒管端部带有锥度的轧管机芯棒。用此芯棒便可生产出端部壁厚预减薄的钢管，将此母管送去张力减径。
宝钢无缝钢管厂通过对原西德提供的孔型参数进行分析发现，原西德并不是按他们提供的宽展公式进行椭圆孔型设计的，按其公式计算的结果与提供的图形相差较大。宝钢人突破了技术封锁，很好地解决了上述问题，在对张力减径机椭圆孔型传统设计方法和原西德所提供的设计方法分析的基础上，建立了用宽展法设计椭圆孔型的模式，并采用计算机进行孔型设计；１９９６年着手开展新型三辊张力减径孔型设计及其数控加工方法的研究，并获孔型加工与孔型设计两项发明专利，现已投入生产应用，取得了很好的效果。
近来，太原重型机械厂对他们生产的ＴＺ３５５微张力减径机组进行了厚壁管实验和用有限元分析和研究，采用三维大变形弹塑性有限元对厚壁钢管微张力减径过程中的壁厚变化作了计算分析，并与实验结果进行了对照，证明用弹塑性有限元分析微张力减径过程中的变形是可行的，所得出的一些结论对于用有限元手段开发新品种，推广微张力减径技术具有重要意义。
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